CAPÍTULO 3
INTRODUCCION A LAS ORBITAS LISSAJOUS – ADQUISION E INTERPRETACION
INTRODUCCION
En los últimos años ha sido común la practica de instalar sondas duales de no contacto en turbo máquina críticas de alta velocidad para evitar falsas paradas, en el supuesto que una de las sondas fallase.
Las sondas son montadas radialmente en cada cojinete separadas 90° entre sí. Algunas son monitoreadas en los verdaderos ejes verticales y horizontales, mientras que otro con una rotación a 45° de dicho ejes (es decir a las 10:30 y a la 1:30).
Las señales de estas sondas de no contacto, pueden ser llevadas a un Osciloscopio a fin de proveer los patrones orbitales de Lissajous, los cuales están relacionados con el movimiento del eje en el cojinete plano.
Este capítulo, describirá la adecuada selección de los transductores e instrumentación requerida para producir las órbitas Lissajous.
Algunos ejemplos de patrones de Lissajous serán presentados, así como el diagnóstico que se puede conseguir con ellos.
DEFINICION DE LA ORBITA DE LISSAJOUS
Una órbita de Lissajous representa el movimiento del eje en su cojinete (con desplazamiento en mils o micrones), de esa manera se podría observar si el eje está saltando erráticamente, esta rotando circular o elípticamente.
Por lo tanto, la Orbita de Lissajous pueden ser usadas para detectar movimientos anormales del eje en su cojinete. Movimientos anormales están relacionados al desarrollo de defectos.
COMO GENERAR LAS ORBITAS DE LISSAJOUS
La figura 1 es una forma típica de cómo se genera las órbitas de Lissajous, se puede observar que no hay contacto alguno (mucho de los actuales colectores de datos multicanal y analizadores de espectro pueden igualmente generar órbitas Lissajous)- Una alternativa para el arreglo esta mostrada en la parte superior de la
figura 2.
SETEOS DE LAS ONDAS DE NO CONTACTO PARA LAS ORBITAS LISSAJOUS
Sería conveniente que la sonda de no contacto fuesen instaladas en sus ejes verdaderos horizontal y vertical, sin
embargo muchas veces dichos ejes son rotados 45° con respecto a su horizontal/vertical, sobre todo en los casos
que se tienen cojinetes partidos, esto no afectará la forma del patrón que se observe, pero deberá considerarse la rotación de 45° en la pantalla. Sin embargo, compensación de dicho efecto puede ser introducido en la pantalla CRT del Osciloscopio.
Es muy importante que la sensibilidad de los sensores de no contacto sean conocidos y sus unidades están dadas en milivoltios / mil. Por ejemplo, la mayoría de los sensores de no contacto tienen una sensibilidad de
200 milivoltios / mils. Esta sensibilidad es ingresada como dato al Osciloscopio.
La sensibilidad ingresad asegurará las dimensiones de los orbitales Lissajous. Asimismo, es importante que tanto la escala horizontal y la vertical sean seteadas similarmente (0.1 mil/división, 1,0 mil/división, etc.), de lo contrario se obtendría órbitas distorsionadas.
SUMINISTRANDO LOS PUNTOS DE REFERENCIA POR REVOLUCION
Muchas veces es conveniente, instalar otra sonda de no contacto o sensor electromagnético cerca del eje, a fin de
obtener la señal de conteo o seguimiento de la rotación (RPM) del eje.
Usualmente, la chaveta o el canal chivetero se toma como referencia para dicho propósito.
Si el Osciloscopio está equipado con una entrada para el eje “Z”, el sensor de referencia de la señal de conteo o
seguimiento del eje, puede ahí ser instalado. Esto permitirá conseguir una o más señales en blanco (blanck) sobre las Orbitas Lissajous.
EL OSCILOSCOPIO
Por muchos años el osciloscopio ha sido el instrumento convencional para producir Orbitales Lissajous. Con la aparición de los analizadores FFT multicanales, fue posible generar las órbitas Lissajous, estos tipos de
analizadores tienen normalmente una mayor capacidad que un Osciloscopio. Definitivamente, un analizador de simple canal no puede ser usado, sin embargo uno de 2 canales podría adecuarse para obtener la órbita Lissajous.
En este capítulo, solo nos referimos al Osciloscopio.
CONSIDERACIONES EN LA UBICACIÓN DE LOS SENSORES, DIRECCION DEL MOVIMIENTO DEL EJE Y LA POLARIDAD DE LA FUENTE DE PODER
La mayoría de los osciloscopios están diseñados, de tal forma que un incremento del voltaje positivo (+) o un decremento del mismo (negativo /-), causará que la lectora vertical vayan hacia arriba o la horizontal se mueva hacia la derecha.
Dos factores deben ser considerados:
- La polaridad del sistema del sensor de no contacto.
- La ubicación de los sensores (arriba/abajo o la derecha / izquierda del eje)
Si el eje se esta moviendo hacia el sensor, se va reduciendo la luz (GAP) y por lo tanto se va reduciendo el voltaje del sensor de no contacto. Al contrario, si el eje se aleja del sensor, se incrementará la luz y se
incrementará el voltaje. (Ej. 200mv/mil-voltaje DC). En cualquier situación, el objetivo es que el movimiento real del eje, sea reproducido en la pantalla CRT.
Cuando se usa sondas de no contacto, con una fuente de poder de polaridad (+) y si el sensor vertical es instalado por debajo del eje, mientras que el sensor horizontal se montó a la izquierda del eje, el movimiento del eje será leído constantemente. Si están montados de otra forma, la moralidad de la señal de entrada necesita ser invertida para leer el movimiento correctamente.
Si no se considera lo indicado, se obtendrá una falsa interpretación. En cualquier caso examine las especificaciones de los sensores de no contacto que se instalarán.
INTERPRETACION DE LAS ORBITAS DE LISSAJOUS
Algunas órbitas Lissajous son mostradas como con “PUNTOS BLANCOS” superpuesto sobre sus órbitas, pero en otros casos simplemente las órbitas son curvas continuas, el problema es que si estas manchas blancas no son representadas, es difícil determinar si una frecuencia armónica es predominante o si una subarmónica está apareciendo. En otras palabras, si no es usada la referencia ( TRIGGER) no será posible determinar si los lazos están armónica o subarmónicamente relacionados.
En general, los lazos secundarios externos están referidos a armónicas, mientras que los internos representan subarmónicas.
Cuando es una órbita Lissajous que posee 2 “Puntos Blancos”, significa ½ x RPM, cuando posee 3 “Puntos Blancos” significa 1/3 x RPM y así se crea una secuencia.
En general, si tenemos una órbita 1x RPM y una referencia ( TRIGGER), es usada un “Puntop Blanco” (blank) será superpuesto en la órbita. Si un lazo secundario también presenta un “Punto Blanco” (blank) superpuesta, este lazo secundario representará un componente subsincrónico. Si los “PUNTOS BLANCOS” están en los dos
lazos, entonces la componente subsincrónica está armónicamente relacionada
DIAGNOSTICO TIPICO CON ORBITAS LISSAJOUS (DESBALANCE, DESALINEAMIENTO,
RESONANCIA, ROCE DE ROTORES, OIL WHIRL, SOLTURA MECANICA, ETC.
Las máquinas que son susceptibles de practicarles un análisis por órbitas Lissajous, son aquellas que disponen de cojinetes planos y tienen instalados sensores de no contacto. Las luces típicas del sensor al eje se ubican en un rango de 40 a 60 mils.
A continuación se presenta los significados típicos con orbitales Lissajous:
- DESBALANCE
Idealmente, la órbita de Lissajous que representa una condición de desbalance puro sería un círculo perfecto ( Fig. 3)
Obviamente, el diámetro del círculo se incrementa proporcionalmente con el incremento de la amplitud vibracional de la velocidad de operación.
La órbita podría presentar el “Punto Blanco” si es que se instala un Pulso de Referencia (Fotocelda). La Fig. 4 muestra la presencia de un desbalance real. Como se puede apreciar ya no tendremos un círculo perfecto, toda
vez que la rigidez del cojinete en la posición horizontal y vertical no es la misma. Comúnmente las máquinas son más Rígidas en la posición vertical ( restringido por la cimentación). Por lo tanto, la órbita Lissajous para el DESBALANCE tendrá una forma elíptica, con una relación de diámetro de 3/1 a 5/1.
Si la relación es mayor a 5/1, el problema dejaría de ser desbalance, para convertirse en un probable problema de desalineamiento, resonancia, excentricidad o excesiva luz debido al desgaste del cojinete, pero recuerde que siempre hay una excepción a la regla.
DESALINEAMIENTO
Habría una condición de desalineamiento, si tuviéramos una órbita elíptica, cuya relación de diámetros estaría entre 3/1 a 8/1, siendo un valor promedio entre 5/1 a 6/1. ( Fig. 5)
ORBITA DE LISSAJOUS QUE REPRESENTA UN PROBLEMA DE DESALINEAMIENTO
A diferencia del desbalance, la contribución 1X RPM puede estar acompañada de armónicas 2X, 3X o mayores ( particular si problemas de soltura se encuentran presentes).
La Fig. 6 es un ejemplo de órbitas Lissajous por problemas de desalineamiento asociado con soltura o influenciado por juego en el extremo del eje. Nótese que la elipse está distorsionada, no es un perfecto “8”.
ORBITA DE LISSAJOUS TIPO “8” GENERADO POR DESALINEAMIENTO Y SOLTURA
Si la componente a 1X RPM esta entre la mitad y 2 veces la amplitud de la componente 2X RPM, una figura en forma de “8” se presentara ( Fig. 7)
ORBITA DE LISSAJOUS EN FORMA “8” GENERADO POR DESALINEAMIENTO A FRECUENCIAS 1X Y 2X RPM CON RELAION 2:1
En el caso de excesivo desalineamiento, otras formas son posibles, como se pueden observar en las figuras 8A, 8B y 8C
EJEMPLOS DIVERSOS DE ORBITAS LISSAJOUS PROVENIENTES DE EXCESIVO DESALINEAMIENTO
La clave para diferenciar este diagnóstico, esta en variar la velocidad (subir o bajar) y/o observando la posición del “PUNTO BLANCO”.
DESBALANCE-RESONANCIA: observe como cambia el “Punto Blanco” si el eje está girando por debajo de su primera velocidad crítica e incrementamos las RPM hasta superar dicha velocidad crítica, habrá un
cambio de fase de 180° ( variación de la posición del “punto blanco”, este caso sería de “Resonancia”. Si no hay cambio de fase (no varía el “punto blanco”), el problema sería “Desbalance”
DESALINEAMIENTO-RESONANCIA: Si la relación de diámetros está entre 8/1 a 10/1, y se observa un cambio de fase (Punto Blanco) de 180°, estaremos en una condición de Resonancia ( entorno de la velocidad
crítica) Fig. 9C
CARACTERISTICAS OPERACIONALES DE ORBITAS LISSAJOUS DE UN SISTEMA DE ROTOR SIMPLE (d) POR DEBAJO DE SU PRIMERA VELOCIDAD CRITICA (e) POR ENCIMA DE SU VELOCIDAD CRITICA
Estas sugerencias deben ser tomadas como una guía general, pero no son totalmente rigurosas.
ROCE DEL ROTOR
Un roce es generalmente causado por el contacto del rotor con un elemento estacionario, como lo es, la superficie del cojinete, un sello, rotor/estator.
Algunas causas que producen los roces son, excesivo desbalance, desalineamiento, pata floja, excesiva luz en el cojinete, deformación térmica y otros. Los roces del rotor pueden ser del tipo parcial o total.
Las figuras 10 y 11, indican un roce parcial y total respectivamente.
EJEMPLO DE ORBITAS LISSAJOUS PROVENIENTES DE ROCE TOTAL DEL ROTOR EN EL FENOMENO “REVERSE PRECESSION”
La figura 13 presenta casos de roces con golpe y rebote, desde el tipo más ligero al más pesado.
EJEMPLO DE ORBITAS LISSAJOUS PARA VARIOS TIPOS DE ROCE DE ROTOR
OIL WHIRL
En la figura 14, se puede observar una órbita Lissajous debido a un Oil Whirl, como se puede observar, existe la presencia de un lazo (órbita) secundaria interno, que rota más lentamente que la órbita principal (40-48% de velocidad del eje).
UN EJEMPLO DE ORBITAS LISSAJOUS EN UNA CONDICION DE OIL WHIRL ( EL LAZO INTERNO ROTARA SUAVEMENTE SOBRE EL EJE DE LA ORBITA EXTERNA)
SOLTURA MECANICA
El comportamiento de la órbita Lissajous para la soltura, es similar al roce. Los casos más comunes de soltura mecánica son debidos a la demasiada luz en los cojinetes.
La órbita típica implica la presencia de subarmónicas a 1X RPM (usualmente ½ X o 1/3 X), así como la presencia de armónicas ordenadas de 1X RPM del eje. Las frecuencias sub-sincronizadas, producirán lazos secundarios internos, similares que para el caso de rozamiento de rotor. Claro que en la situación más compleja, las órbitas
serán erráticas, como la exhibida en la Figura 15.
UN EJEMPLO DE ORBITAS LISSAJOUS DEBIDO A SOLTURA MECANICA, MOSTRANDO COMPLEJOS LAZOS SECUNDARIOS INTERNOS
CAPITULO IV
ANALISIS VIBRACIONAL Y ANALISIS DE CORRIENTE EN MOTORES ELECTRICOS
EQUIPOS ROTATIVOS Y MOTORES ELECTRICOS:
DIAGNOSTICO POR:
ANALISIS VIBRACIONAL Y ANALISIS DE CORRIENTE
DIAGNOSTICO DE DEFECTOS EN BARRA DE ROTOR Y ENTRE HIERRO EXCENTRICO EN MOTORES DE INDUCCIÓN CON LA ASISTENCIA DE ANALISIS DE CORRIENTE Y ANALISIS VIBRACIONAL
INTRODUCCION
El análisis vibracional (Espectros FFT) viene siendo utilizado para detectar principalmente problemas mecánicos; sin embargo en los últimos años su uso también viene siendo aplicado en el diagnóstico de
anomalías eléctricas en motores de corriente alterna y continua.
En esta oportunidad vamos a precisar las bases de diagnóstico de anomalías eléctricas en motores de inducción, a través del Análisis Vibracional y la confirmación de la magnitud del daño con el uso del Análisis de Corriente.
Para el diagnóstico por Análisis Vibracional (Espectros FFT) consideraremos la carta de Diagnóstico del TECHNICAL ASSOCIATES OF CHARLOTTE ( Tabla I), así como las figuras N°1, 2 y 3.
DIAGRAMA DE UN MOTOR DE INDUCCION A LO LARGO CON SU CAMPO ESTATOR MOTOR, BARRAS ROTORICAS, ENTREHIERRO Y CAMPO MAGNETICO
TABLA I
CARTA DE DIAGNOSTICO DEL TECHNICAL ASSOCIATE OF CHARLOTTE
Algunos de los problemas que pueden ser detectados en los motores de inducción con el análisis vibracional,
son las siguientes:
ESTATOR : Excentricidad, láminas cortadas o sueltas
ROTOR : Excentricidad (entre hierro variable)
PROBLEMAS : Barras o anillos cortocircuitos figurados o rotos, láminas cortadas, barras sueltas o abiertas, etc).
- Deflexión térmicas inducido por un calentamiento localizado
- Problemas de fases eléctricas (Conectores sueltos o rotos)
- Problemas de pulso de torque
ESPECTROS FFT TIPICOS DE DIAGNÓSTICO
A continuación presentamos algunas consideraciones que deben tomarse en cuenta en el diagnóstico por análisis vibracional.
El entre hierro (AIR Gap) diferencial no debe exceder del 5% en los motores de inducción ni del 10% en los motores sincronos.
Considérese los siguientes límites permisibles para amplitudes filtradas a 2 veces la frecuencia de línea (2FL), para motores comprendidos entre 50 y 1000 HP.
- 0.10 pulg/seg – Pico (1.8 mm/seg – RMS) para motores en servicio.
- 0.05 pulg/seg – Pico (0.9 mm/seg – RMS) para motores nuevos o recuperados.
- 0.025 pulg/seg – Pico (0.45 mm/seg – RMS) para motores de máquinas – herramientas.
Dos veces la frecuencia de línea (2FL) = 7200 CPM para 60 Hertz.
Frecuencia de paso de polos (Pole pass frequency: FP)
Fp = # Polos X frecuencia de deslizamiento (Fs)
Fs = Ns – RPM
Ns = Velocidad sincronica
RPM = Velocidad del motor
Frecuencia de paso de barras de rotos (RBPF)
RBPF = # barras del rotor X RPM
Límites permisibles a la frecuencia RBPF
- Alarma : 0.06 pulg/seg – Pico (1.08 mm/seg – RMS)
- Parada : 0.10 pulg/seg – Pica (1.08 mm/seg – RMS)
A continuación se presentan las figuras 5 a 12, donde se puede apreciar los espectros FFT típicos de diagnóstico de motores de inducción, con la asistencia de análisis vibracional.
ANÁLISIS DE CORRIENTE EN MOTORES DE INDUCCIÓN
Beneficios del análisis de corriente
A continuación se presentan algunos beneficios que se obtienen de la aplicación del análisis del análisis de
corriente en motores de inducción.
- El análisis puede ser efectuado desde el centro del control o tablero de distribución (lejos del equipo), sobre todo en equipos de alto riesgo.
- Detección de anormalidades en el motor conforme se detalla en la tabla II.
TABLA II
PROBLEMAS DETECTADOS CON EL ANÁLISIS DE CORRIENTE EN MOTORES EN FUNCION DE PARAMETROS / FRECUENCIAS
c. Si un diagnostico precisó las anormalidades indicadas en la Tabla II, pueden eventualmente motivar fallas como roce del estator/rotor, daño térmico en el estator, excesivos arranques, flexionamiento del rotor y en general inestabilidades operativas y vibracionales.
d. El análisis de corriente puede eliminar la necesidad de desmontaje e inspección visual.
e. Considerando que el análisis de corriente puede detectar problemas como barras de rotor fisuradas, lo cual reduce la eficiencia del motor e incrementa la vibración, podemos resolver estos problemas antes
que se conviertan en falla catastrófica.
f. Permite detectar los problemas a tiempo, evitando consumos de energía innecesarios.
Instrumentación requerida
En la figura N. 13, se puede apreciar los instrumentos requeridos para análisis de corriente, los mismos que a
continuación se especifica:
- Analizador de estado de condición (equivalente a un MICROLOG CMVA – 55)
- Pinzas amperimétricas compatible al analizador CMVA – 55 (en un rango de 20A/200A y 40A/400A con capacidad hasta 600ª a 750 voltios).
- Software análisis de corriente (equivalente al wizard utilizando con el Microlog CMVA – 55)
ESPECIFICACIONES TIPICAS PARA CORRIENTE DE MOTORES TRANSFORMADORES Y UNIDADES
DE SEÑALIZACION
ESPECTRO DE CORRIENTE, ROTOR CON UNA BARRA ROTA ( EL MISMO MOTOR DE LA FIGURA 14)
Procedimiento y características de la medición y diagnóstico.
Como primera acción, debe evaluarse la corriente que conduce cada fase, las mismas que no deben variar mas del 3%. Si la variación excede del 3% en algunas de las fases, tendremos la presencia de anormalidades en el estator, conforme se indico en la Tabla II.
La segunda acción, es efectuar en una de las fases con la asistencia de la pinza amperimetrica compatible y el analizador (equivalente al MICROLOG CMVA – 55), la cual deberá estar seteado para rango de frecuencia de 0 – 100 Hz (0 – 6000 CPM) y 1600 FFT líneas de resolución; a fin de detectar la frecuencia de línea (FL) y observar las bandas, laterales (sidebands) de la frecuencia de paso de polos (FP), con sus correspondientes amplitudes (corriente Amp. o dB), lo cual permitirá diagnosticar problemas con el rotor. En las figuras 14 y 15, tenemos dos ejemplos de diagnostico con análisis de corriente; la primera (Fig 14) indica un motor sin problemas, mientras
que la segunda (Fig. 15) muestra un motor con una barra roto en el rotor.
Notas:
- La evaluación debe efectuarse con una carga al menos del 70%
- Tabla aplicada generalmente a tamaños de motores mayores a 40 HP.
- FL : amplitud a la frecuencia de línea (dB a amperios)
- FP : amplitud a la primera banda lateral a la izquierda de la frecuencia de línea.
- Frecuencia de paso de polos (FS) : Número de categoría de la severidad del problema.
Es importante que la evaluación se efectúe a plena carga (100%) o al menos al 70%, toda vez que esto influya en la calidad del diagnóstico. En las figuras Nº 16 y 17 se puede apreciar los espectros de análisis de corriente para un 50% y 100% respectivamente de un mismo motor (con dos barras).
Si nos guiamos de la Fig. 16, el motor no estaría indicando anormalidades (FL/FP = 52 dB), con un 50% de carga; sin embargo en la Fig. 17, si sé detectar las dos barras rotas (físicamente verificada), lo cual diagnóstico FL / FP = 37.2 dB lo confirma (Ver Tabla III).
Otro alcance del diagnóstico del análisis de corriente, está dirigido a evaluar el entre hierro (Air Gap) heterogéneo entre el estator y rotor, para la cual se debe detectar la presencia de la frecuencia del contacto del
rotor (Rotor Slot Frecuency) indicada en la ecuación 1 y las bandas laterales de dos veces la frecuencia de línea (2FL) a su entorno. Al respecto se debe indicar que muchas veces la banda lateral 2FL puede tener una amplitud por debajo del 1% del valor de la frecuencia de contacto del rotor (equivalente a 40dB); para lo cual es necesario trabajar en escalas logarítmicas en las ordenadas (eje Y) y asistirse en muchos casos de software especializado como el WIZARD de SFK CONDITION MONITORING (USA)
DIAGNOSTICO POR ANALISIS VIBRACIONAL Y DE CORRIENTE DE UN MOTOR DE INDUCCION DE UN VENTILADOR DE TIRO FORZADO
CARACTERISTICAS DEL EQUIPO
RESULTADOS DE EVALUCACION
ANALISIS VIBRACIONAL
Los niveles vibracionales ( Overall) registraron valores bastantes bajos ( 0.025 pulg/seg-Pico = 0.45 mm/segRMS), que a primera vista estaría indicando condiciones satisfactorias, sin embargo durante las pruebas a velocidad variable se escuchó un zumbido de considerable intensidad y niveles puntuales de 4 g’s de aceleración vibracional.
A fin de determinar las anormalidades observadas en el punto 1A (overall de mayor valor) y cuyo espectro frecuencial se muestra en le Figura 2. En dicho espectro se puede observar la velocidad de giro (1X) y armónicas (NX), para lo cual se usó una escala logarítmica en el eje de las amplitudes. (las armónicas múltiples ya estaban indicando una anormalidad, la cual debería investigarse).
Durante la inspección general de ambos motores en el taller, se confirmo la existencia de muchas barras fisuradas y daños en los anillos de corto circuito e inclusive láminas dañadas.
Como se puede apreciar el análisis de corriente es una excelente herramienta de diagnóstico y verificación del estado de motores eléctricos.
En la Figura 3 se puede apreciar un ZOOM aplicado al entorno de la frecuencia 1X (746 RPM) procedente de la figura N.2. Esta Fig. 3, se puede apreciar claramente las bandas laterales (Sidebands) de la frecuencia de paso de polos (FP) y lo que es más asombroso; la banda lateral al lado izquierdo, es de mayor amplitud que la
correspondiente al 1X, asimismo la Figura N.4 revelan bandas laterales a la frecuencia de paso de polos alrededor de la frecuencia 2X, observa con mucha claridad las bandas laterales a 63 CPM (1.05 Hz) correspondiente a la frecuencia de paso de polos. Por lo mencionado, el análisis vibracional indica problemas en el rotor (barras de rotor /anillos de cortocircuito fisurados o rotas, uniones defectuosas entre las barras / anillos de cortocircuito o láminas rotas).
Análisis de corriente del motor
Considerando que el análisis vibracional viene indicando problemas potenciales en el rotor, es que se recomienda aplicar el análisis de corriente para confirmar el diagnóstico. El análisis de corriente que ha
continuación se presentará fue efectuado en el circuito secundario, utilizando una pinza/transformador de corriente y un analizador de espectros frecuenciales. La Figura 6 muestra el espectro de corriente tomado en el motor, con la aplicación de un ZOOM al entorno de la frecuencia de línea (FL) : 51.023 Hz ó 3061 CPM, con una
amplitud de 1.89 Amps., mientras que la banda lateral de la frecuencia de paso de polos ubicada a la izquierda de la FL, tiene una amplitud de 0.0510 Amp., lo que equivale a una relación de 37.1 (189/0.0051) ó 31.4 dB.
Con estos resultados nos remitimos a la Tabla III, donde se aprecia que el diferencial de 31.4 dB se encuentra en el rango de la Clase N°6, es decir, que el motor debe ser sometido a una reparación general (Overhaul).
Con esta experiencia, se procedió con el análisis de corriente de otro ventilador similar de la planta, el cual tambien habia presentado ruidos agudos. La figura 7, muestra el resultado del análisis de corriente de dicho ventilador, en el cual se puede observar la frecuencia de línea con la banda lateral izquierda de la frecuencia de paso de polos y cuyas amplitudes indican una relación FL/FP de 43.9 que es equivalente a 32.9 dB. Estos valores, califican a este equipo de acuerdo a la Tabla III, en la clase 6, la cual recomienda el overhaul del motor.
Si deseas revisar la primera parte dar clic en aqui
FUENTE : ADEMINSA
PUBLICADO Y REVISADO POR: Maicol Marín Criollo
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